3.2　蓄电池组的选择

3.2.1　按事故持续放电状态选择

tj=KkQsg/Isg=1.1×307 Ah/306 A=1.1 h

式中　tj——GGM型蓄电池假想时间，h；
Kk——可靠因数，取1.1；
Qsg——事故负荷计算容量，Ah；
Isg——事故放电电流，A。
　　查《电力工程设计手册》(西北电力设计院、东北电力设计院主编)中P769曲线表，得Idj=16.8 A，则

Qe≥36Isg/Idj=(36×306/16.8)Ah=658 Ah

式中　Qe——蓄电池的10 h放电容量，Ah；
Idj——单位容量蓄电池在放电假想时间内所允许的放电电流，A。
　　选用720 Ah的蓄电池即可。原选用的蓄电池为GGM-800型可满足要求。
3.2.2　按最大冲击电流选择

Qe≥0.78(Isg+Ich)=［0.78×(306+235)］ Ah=422 Ah

　　根据计算结果，蓄电池的容量按事故持续放电状态下计算选择。原运行的GGM-800型蓄电池组仍满足负荷的要求。

3.2.3　直流电压水平校验(以GGM-800型为例)

　　a)按事故放电初期，蓄电池突然承受放电电流的电压水平验算：

Kcho=Iso/C10=609 A/800 Ah=0.76 h-1

式中　Kcho——单位容量蓄电池放电初期放电系数，h-1。
　　查GGM型蓄电池短时冲击放电曲线表得：

表1　直流系统各类负荷

Kcho=0.76 h-1 时，Ucho=1.86 V，则直流母线电压为
N.Ucho=106×1.86 V=197.16 V＞0.85Ue

式中　Ucho——单位容量电池冲击负荷初期端电压，V；
N　——浮充电池个数；
Ue　——直流母线额定电压，V。
　　b)按事故放电末期，蓄电池再承受冲击负荷时的电压验算：

Km=Is/C10=306 A/800 Ah=0.38 h-1

Kchm=Ich/C10=235 A/800 Ah=0.29 h-1

式中　Km　——单位容量蓄电池持续放电系数，h-1；
Kchm——单位容量蓄电池冲击放电末期放电系数，h-1。
查有关曲线得Uchm=1.72 V，则直流母线电压为

N.Uchm=106×1.72 V=182.32 V

0.80Ue＜N.Uchm＜0.85 Ue

式中　Uchm——单位容量蓄电池冲击负荷末期端电压，V。

　　从计算结果来看，选取蓄电池为800 Ah时，按事故放电的末期，蓄电池再承受冲击负荷时，母线电压为182.32 V，能满足断路器的合闸电压要求，但难以满足直流油泵的运行要求(直流油泵运行允许电压范围为(-10%～+10%)Ue间)。蓄电池的容量应选大一级为宜，即C10=1 000 Ah。但上述校验为运行中的极端情况，运行中出现的概率极少，当出现时可通过调整蓄电池组的放电个数来满足直流油泵的运行。故原选用的GGM-800 型蓄电池可满足要求。但原用的GGM-800 型 Ⅰ、Ⅱ组蓄电池运行时间已达10 a以上，受蓄电池自放电、过放电及电极纯化等影响，蓄电池阴、阳极板脱落渗液严重，电池难以满足充电，可靠性大大降低。因此，利用改造机会将Ⅰ、Ⅱ组蓄电池更换为英国进口的VH34-1000 型免维护蓄电池。

3.2.4　蓄电池的个数

　　蓄电池个数为：　N=230/1.85=124，其中基本电池数为88个，端电池数为36个。

3.3　充电设备的选择

3.3.1　核对性充电设备

3.3.1.1　充电设备的额定电流

　　a)按事故放电后进行充电的要求选择充电设备，计算公式为：

Ic=1.1Qsg/t+Ijc=1.1×307 Ah/12 h+33A=61 A

式中　Ijc——浮充电设备的工作电流，A；
Ic——充电设备应具备的输出电流，A。
　　b)考虑核对性充放电，按最大充电电流选择，

Ic=0.1Qe+Ijc=(0.1×800+33)A=113 A

故充电设备的额定输出电流应大于113 A。

3.3.1.2　充电设备的输出电压范围

　　对有端电池的直流系统，充电设备的电压应满足蓄电池充电末期的电压选择。即：

Uc=N×Ucm=124×2.4 V=297.6 V